augmentée jusqu’à ce que la rupture soit atteinte (glissement de 0,15 mm). Le coefficient de variation (CoV) de la charge de rupture sur l’ensemble des essais doit être inférieur à 8% afin d’éviter des essais supplémentaires, ce qui peut être considéré comme un critère d’acceptation pour les essais. Résultats des essais Comme déjà mentionné, il s’agit d’un test unique dont l’échelle et l’application dépassent le cadre des assemblages boulonnés précontraints classiques. Hormis les différences de coefficient de frottement, il faut également s’attendre à des erreurs de modélisation, cette série limitée de tests ne permettant pratiquement pas de déterminer séparément tous les facteurs distincts, et encore moins leur degré d’incertitude. C’est pourquoi, conformément à l’annexe D8 (EN 1990, 2023), un facteur de corrélation global b a été déterminé entre les valeurs calculées estimées Fs,calcul basées sur l’effort de précontrainte mesuré et la valeur de glissement mesurée Fs,test (voir équation 5). Étant donné les différences au niveau de l’effort de précontrainte, le coefficient de variation du facteur de corrélation b a été utilisé comme critère d’acceptation. Le tableau 2 ci-dessous répertorie les charges de conception selon l’approche EN 1993-1-8 sur la base de la valeur Fp,C moyenne mesurée pour les essais 1 à 5, ainsi que la charge d’essai mesurée et le facteur de corrélation b calculé. Pendant la conception et le montage, on a veillé à ce que l’axe des tirants soit aligné avec le centre de la surface de contact entre le profilé de serrage inférieur et la colonne inclinée. Une photo de l’installation réelle est illustrée à la Figure 5. Procédure d’essai Contrairement à un assemblage plat de bride sur bride, la courbure provoquée par le profil HEB260 rend plus difficile le réglage précis de l’effort de précontrainte par boulon. Une répartition uniforme de l’effort a été obtenue dans la mesure du possible à l’aide de capteurs de boulons Sensy par tige filetée (capacité de 200 kN et précision de mesure = 1 %). Le couple de serrage de référence devrait être d’environ 0,13×0,020×137 000 = 356 Nm. Initialement, chaque tige filetée est serrée à 356×0,75 = 267 Nm (soit environ 103 kN) à l’aide d’un Hytorc LiON-p7 Gun (clé dynamométrique électrique), puis à 356×1,10 = 392 Nm (soit 137 kN ± 7 kN). À l’aide de la clé dynamométrique réglable, un couple pouvant atteindre 600 Nm a finalement dû être appliqué pour obtenir les efforts de précontrainte souhaités dans les tiges filetées. La relation charge-glissement doit être mesurée (des deux côtés) avec une défaillance en cas de dépassement de 0,15 mm de glissement lors de quatre tests effectués. Lors du cinquième test, une charge équivalente à 90% de la valeur moyenne de défaillance des quatre premiers tests a été appliquée et maintenue pendant 3 heures. La différence de glissement entre la valeur après 5 minutes et celle après 3 heures devait être inférieure à 0,002 mm. Après le test de longue durée, la charge a été Tableau2 . Résultats des essais en cas de défaillance (glissement de 0,15 mm) ESSAI Fp,C Gauche [kN] Fp,C Droite [kN] ∑Fp,C [kN] Charge nominale [kN] Effort gauche [kN] Effort à droite [kN] Charge d’essai total [kN] Facteur b 1 μ=0,4 551 588 1189 2×377 205 208 416 0,552 2* μ=0,4 553 589 1192 2×378 189 193 382 0,505 3° μ=0,3 585 601 1131 2×299 145 141 286 0,478 4*° μ=0,3 579 588 1167 2×309 166 161 327 0,529 Moyenne 4# 0,516 5*° μ=0,3 547 546 1093 2×289 134 127 288 0,498 Moyenne# (CoV) 0,513 (5,5%) *Test réalisé avec reprise de charge / °Test réalisé avec surfaces brossées = , (1) , = 3 , (2) , , = � , −0,8 , , � 3 (3) , = � , −0,8 , � 3 (4) , = ∙ , (5)
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