19 InfoSteel #84 — 2026/1-2-3 La relation charge-glissement mesurée montre que la connexion avec deux profilés de serrage ne se comporte pas tel un ensemble unique. Le profil inférieur, sur lequel s’exerce l’effort de traction, se comporte clairement différemment du profil supérieur (Figure 6a). En général, nous mesurons en haut une augmentation constante du déplacement avec l’augmentation de la charge sur le cadre d’essai, tandis qu’en bas, nous mesurons d’abord des déplacements légèrement négatifs (opposés à la projection de la charge appliquée), puis un glissement assez soudain. Sur la base de la moyenne des quatre premières mesures pour le coefficient de corrélation, soit 0,516, la charge longue durée devrait être de 2×289×0,516×90% = 269 kN. Pour des raisons pratiques, la charge a toutefois été limitée à 122+117 = 239 kN, soit 239/269×90 % = 80% de la charge de rupture prévue. L’évolution du glissement mesuré entre 5 minutes après le moment de l’application (début) et trois heures après (arrêt) est représentée dans la Figure 6b. La différence mesurée est à peine différente du ‘bruit’ ou de la précision de mesure. Après la fin de l’essai de longue durée, la charge a été augmentée jusqu’à la rupture. Parallèlement à la mesure du rapport entre la force de traction et le glissement, l’évolution de l’effort de traction par rapport à la force de serrage a également été représentée graphiquement (voir Figure 7). Dans les graphiques, la somme a toujours été calculée pour chaque côté du vérin de charge. Il convient de noter que la force de serrage n’a diminué dans aucun des essais. Conclusion Lors de la mise en place de la précontrainte à l’aide d’une clé dynamométrique sur les tiges filetées, il est apparu clairement que la relation entre le couple de serrage et la force de serrage pour les boulons n’était pas applicable. Il convient de tenir compte d’un facteur de corrélation de 0,51. La capacité d’assemblage est donc limitée à environ la moitié de la valeur de conception (EN 1993-1-8, 2003). Heureusement, elle réagit de manière renforçante, la force de serrage augmentant avec la charge de traction. La bonne corrélation entre les différents résultats des essais, avec un coefficient de variation de seulement 5,5% (< 8% prévu), montre que les résultats des essais et le concept sont fiables. Ces conclusions ont été transmises à l’équipe de conception, qui les a utilisées pour poursuivre son travail. Remerciements La collaboration de ‘Booischotse Metalen’ pour la conception et la réalisation pratique de ce dispositif d’essai unique à grande échelle est très appréciée, tout comme celle de l’équipe de conception qui a soutenu cette initiative avec ouverture d’esprit. Références : EN 1090-2, 2018. Execution of steel structures and aluminium structures. Brussels: CEN. EN 1990, 2023. Eurocode 0 - Basis of structural and geotechnical design. Brussels: CEN. EN 1993-1-8, 2003. Eurocode 3 - Design of steel structures - Part 1.8 : Design of joints. Brussels: CEN250. Figure 6. Relation charge-glissement typique mesurée pour l’essai 1 (a) + mesure du glissement à long terme de l’essai 5 (b). 0 100 200 300 400 500 -0,05 0 0,05 0,1 0,15 0,2 Effort de traction [kN] Glissement [mm] Glissement supérieur Glissement inférieur -0,01 -0,005 0 0,005 0,01 09:15:00 10:15:00 11:15:00 12:15:00 Glissement [mm] Temps [hh:min:sec] Smoot 2 mm début stop double limit 0 100 200 300 400 500 -0,05 0 0,05 0,1 0,15 0,2 Effort de traction [kN] Glissement [mm] Glissement supérieur Glissement inférieur -0,01 -0,005 0 0,005 0,01 09:15:00 10:15:00 11:15:00 12:15:00 Glissement [mm] Temps [hh:min:sec] Smoot 2 mm début stop double limit 6 Figure 7. Relation charge-effort de serrage typique mesurée pour l’essai 1. 0 100 200 300 400 500 0 800 Force de traction [kN] 200 400 600 Force de serrage/côté [kN] 1+2+3+4 5+6+7+8 7
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